技術(shù)分享-加固后墻體受剪承載力計(jì)算方法
瀏覽量：1613 發(fā)布時(shí)間：2020.03.02為確定鋼筋網(wǎng)水泥砂漿面層加固磚墻受剪承載力計(jì)算方法，必須研究面層砂漿強(qiáng) 度等級(jí)及面層配筋率的影響。當(dāng)面層砂漿強(qiáng)度等級(jí)分別為M5、M7.5、M10、M15時(shí), 面層配筋率分別為0%、0.1%、0.2%、0.3%、0.4%、0. 5%,高寬比為1.0,軸壓 比為0. 1?0. 5的磚墻加固后受剪承載力分析表明，加固后墻體受剪承載力增量與面層 砂漿強(qiáng)度等級(jí)的算術(shù)平方根及面層配筋率均呈線性關(guān)系。因此，加固后墻體受剪承載 力可通過(guò)式(1.77)計(jì)算，其中的系數(shù)aw、％及四可根據(jù)對(duì)面層砂漿強(qiáng)度等級(jí)及面層 配筋率對(duì)加固后墻體受剪承載力增量影響規(guī)律的分析結(jié)果確定，如表1.34所示。通過(guò) 曲線擬合，各系數(shù)的取值方法如式(1. 78)?式(1.80)所示。奴在軸壓比為0.1時(shí) 較大，表明面層的約束作用使原墻抗剪強(qiáng)度得到增強(qiáng)。隨軸壓比的增大，必有減小的 趨勢(shì)。軸壓比大于0.3時(shí)，aw值小于1.0,表明加固后墻體受剪承載力達(dá)到峰值時(shí)，原 磚墻提供的受剪承載力已低于其加固前的受剪承載力，進(jìn)入下降段。四、％受原磚墻軸 壓比的影響，其原因在于鋼筋網(wǎng)水泥砂漿面層一般較薄，加固后墻體的破壞模式仍由 原磚墻控制，而原磚墻的破壞模式因其加固前軸壓比的變化而變化，不同破壞模式下, 砂漿面層與鋼筋網(wǎng)提供的受剪承載力也不相同。
表1.34各系數(shù)取值有限元分析結(jié)果
軸壓比 | aw | ap | as |
0. 1 | 1.804 | 0. 145 | 0. 360 |
0.2 | 1.031 | 0. 193 | 0. 407 |
0.3 | 0. 966 | 0. 151 | 0. 329 |
0. 4 | 0. 943 | 0. 144 | 0. 406 |
0. 5 | 0. 877 | 0. 183 | 0. 459 |
卩 ~~Qw/wv,mAw + 弗〃 Ap J 了卩“ + | (1.77) | ||
a?=0. 92+6. 49e_i9?94藍(lán) | (1.78) | ||
ap=0. 16+0. 03 羿 J w,m | (1.79) | ||
as = 0. 33+0. 20 - | (1.80) | ||
J w,m | |||
3.鋼筋的作用 | |||
有限元分析表明，在高寬比小于2.0時(shí)，加固后墻體破壞時(shí)部分水平鋼筋均達(dá)到 屈服，而豎向鋼筋中則不存在拉應(yīng)力或者即使存在拉應(yīng)力也未達(dá)到鋼筋的抗拉屈服強(qiáng) 度。當(dāng)高寬比大于2.0時(shí)，加固后墻體破壞時(shí)除部分水平鋼筋屈服外，部分豎向鋼筋 也出現(xiàn)了受拉屈服，出現(xiàn)豎向鋼筋屈服的位置從墻體的邊緣向墻體中部擴(kuò)散，豎向鋼 筋一般在墻體與加載頂梁及底梁連接處屈服，且高寬比越大，屈服的豎向鋼筋數(shù)量越 多?？梢?jiàn)在高寬比較大時(shí)，豎向鋼筋及水平鋼筋對(duì)加固后受剪承載力的提高均起著不 可忽視的作用。因此，在砂漿面層與墻體的頂梁及底梁連接處，豎向鋼筋必須得到可 靠的錨固，才能起到對(duì)墻體進(jìn)行抗震加固的作用。
